umwelt-online: Richtlinie 2005/55/EG über die Typgenehmigung von schweren Nutzfahrzeugen und Motoren hinsichtlich ihrer Emission (9)
UWS Umweltmanagement GmbHzurück Frame öffnen

Tabelle A Werte der ersten und zweiten Iteration

Parameter1. Iteration2. Iteration
Fc(Hz)0,3181520,344126
E(-)7,07948 E-58,272777 E-5
K(-)0,9707830,968410
t10(s)0,2009450,185523
t90(s)1,2761471,179562
tF,iter(s)1,0752020,994039
Δ(-)0,0816410,006657
fc,new(Hz)0,3441260,346417

7. Schritt Endgültiger Bessel-Algorithmus:

Sobald die Iterationskriterien erfüllt sind, werden gemäß Schritt 2 die endgültigen Bessel-Filter-Konstanten und der endgültige Bessel-Algorithmus berechnet. Bei diesem Beispiel wurde das Iterationskriterium nach der zweiten Iteration erfüllt (Δ = 0,006657 < 0,01). Der endgültige Algorithmus wird anschließend zur Bestimmung der gemittelten Rauchwerte verwendet (siehe Abschnitt 2.3).

Yi = Yi 1 + 8,272777 × 10-5 × (Si + 2 × Si 1 + Si 2 - 4 × Yi 2) + 0,968410 × (Yi 1 -Yi 2)

Tabelle B Werte des Sprungeingangssignals und des Bessel-gefilterten Ausgangssignals beim ersten und
zweiten Iterationszyklus

Index i
[-]
Zeit
[s]
Sprungeingangssignal Si
[-]
Gefiltertes Ausgangssignal Yi
[-]
1. Iteration2. Iteration
- 2- 0,01333300,0000000,000000
- 1- 0,00666700,0000000,000000
00,00000010,0000710,000083
10,00666710,0003520,000411
20,01333310,0009080,001060
30,02000010,0017310,002019
40,02666710,0028130,003278
50,03333310,0041450,004828
~~~~~
240,16000010,0678770,077876
250,16666710,0728160,083476
260,17333310,0778740,089205
270,18000010,0830470,095056
280,18666710,0883310,101024
290,19333310,0937190,107102
300,20000010,0992080,113286
310,20666710,1047940,119570
320,21333310,1104710,125949
330,22000010,1162360,132418
340,22666710,1220850,138972
350,23333310,1280130,145605
360,24000010,1340160,152314
370,24666710,1400910,159094
~~~~~
1751,16666710,8624160,895701
1761,17333310,8649680,897941
1771,18000010,8674840,900145
1781,18666710,8699640,902312
1791,19333310,8724100,904445
1801,20000010,8748210,906542
1811,20666710,8771970,908605
1821,21333310,8795400,910633
1831,22000010,8818490,912628
1841,22666710,8841250,914589
1851,23333310,8863670,916517
1861,24000010,8885770,918412
1871,24666710,8907550,920276
1881,25333310,8929000,922107
1891,26000010,8950140,923907
1901,26666710,8970960,925676
1911,27333310,8991470,927414
1921,28000010,9011680,929121
1931,28666710,9031580,930799
1941,29333310,9051170,932448
1951,30000010,9070470,934067
-----

2.3. Berechnung der Rauchwerte

Im nachstehenden Schaubild wird das allgemeine Verfahren zur Bestimmung des endgültigen Rauchwertes dargestellt.

In Abbildung b sind die Kurven des gemessenen unverarbeiteten Trübungssignals sowie des ungefilterten und gefilterten Lichtabsorptionskoeffizienten (k-Wert) der ersten Belastungsstufe in der ELR-Prüfung dargestellt, und der Höchstwert Ymax1,A (Spitze) der Kurve des gefilterten k ist angezeigt. Tabelle C enthält die dazugehörigen Zahlenwerte für den Index i, die Zeit (Abtastfrequenz 150 Hz), die unverarbeitete Trübung, den ungefilterten k-Wert und den gefilterten k-Wert. Die Filterung erfolgte unter Verwendung der Konstanten des in Abschnitt 2.2 dieses Anhangs entworfenen Bessel-Algorithmus. Aufgrund des umfangreichen Datenmaterials wurde die Rauchkurve in der Tabelle nur gegen Anfang und um den Spitzenwert herum erfasst.

Abbildung b
Kurven der gemessenen Trübung N, des ungefilterten k-Rauchwerts und des
gefilterten k-Rauchwerts

Der Spitzenwert (i = 272) wird unter Zugrundelegung der folgenden Daten aus Tabelle C berechnet. Alle anderen einzelnen Rauchwerte werden auf dieselbe Weise berechnet. Zu Beginn des Algorithmus werden S-1, S-2, Y-1 und Y-2 auf Null gesetzt.

LA (m)0,430
Index i272
N ( %)16,783
S271 (m-1)0,427392
S270 (m-1)0,427532
Y271 (m-1)0,542383
Y270 (m-1)0,542337

Berechnung des k-Wertes (Anhang III Anlage 1 Abschnitt 6.3.1):

k = (1 / 0,430) × ln (1 - (16,783 / 100) ) = 0,427252 m-1

Dieser Wert entspricht S272 in der folgenden Gleichung.

Berechnung des Bessel-gemittelten Rauchwertes (Anhang III Anlage 1 Abschnitt 6.3.2):

In den folgenden Gleichungen werden die Bessel-Konstanten aus Nummer 2.2 verwendet. Der oben berechnete tatsächliche ungefilterte k-Wert entspricht S272 (Si). S271 (Si-1) und S270 (S1- 2) sind die beiden vorhergehenden ungefilterten k-Werte, Y271 (Yi-1) und Y270 (Yi-2) die beiden vorhergehenden gefilterten k-Werte.

Y272 = 0,542383 + 8,272777 × 10-5 × (0,427252 + 2 × 0,427392 + 0,427532 - 4 × 0,542337) + 0,968410 × (0,542383 - 0,542337) = 0,542389 m-1

Dieser Wert entspricht Ymax1,A in der folgenden Gleichung.

Berechnung des endgültigen Rauchwertes (Anhang III Anlage 1 Abschnitt 6.3.3):

Der höchste gefilterte k-Wert jeder Kurve wird für die weiteren Berechnungen verwendet. Es seien:

Drehzahl Ymax (m-1) 
Zyklus 1Zyklus 2Zyklus 3
A0,54240,54350,5587
B0,55960,54000,5389
C0,49120,52070,5177

RWA = (0,5424 + 0,5435 + 0,5587) / 3 = 0,5482 m-1

RWB = (0,5596 + 0,5400 + 0,5389) / 3 = 0,5462 m-1

RWC = (0,4912 + 0,5207 + 0,5177) / 3 = 0,5099 m-1

RW = (0,43 × 0,5482) + (0,56 × 0,5462) + (0,01 × 0,5099) = 0,5467 m-1

Zyklusvalidierung (Anhang III Anlage 1 Nummer 3.4)

Vor der Berechnung des RW muss der Zyklus validiert werden; dazu werden die relativen Standardabweichungen des Rauchwertes der drei Zyklen für jede Drehzahl berechnet.

DrehzahlMittlerer RW
(m-1)
Absolute Standardabweichung
(m-1)
Relative Standardabweichung
(%)
A0,54820,00911,7
B0,54620,01162,1
C0,50990,01623,2

Bei diesem Beispiel wird das Validierungskriterium von 15 % für jede Drehzahl erfüllt.

Tabelle C Trübungswert N, gefilterter und ungefilterter k-Wert zu Beginn des Belastungsschrittes

Index i
[-]
Zeit
[s]
Trübung N
[%]
Ungefilterter k-Wert
[m-1]
Gefilterter k-Wert
[m-1]
- 20,0000000,0000000,0000000,000000
- 10,0000000,0000000,0000000,000000
00,0000000,0000000,0000000,000000
10,0066670,0200000,0004650,000000
20,0133330,0200000,0004650,000000
30,0200000,0200000,0004650,000000
40,0266670,0200000,0004650,000001
50,0333330,0200000,0004650,000002
60,0400000,0200000,0004650,000002
70,0466670,0200000,0004650,000003
80,0533330,0200000,0004650,000004
90,0600000,0200000,0004650,000005
100,0666670,0200000,0004650,000006
110,0733330,0200000,0004650,000008
120,0800000,0200000,0004650,000009
130,0866670,0200000,0004650,000011
140,0933330,0200000,0004650,000012
150,1000000,1920000,0044690,000014
160,1066670,2120000,0049350,000018
170,1133330,2120000,0049350,000022
180,1200000,2120000,0049350,000028
190,1266670,3430000,0079900,000036
200,1333330,5660000,0132000,000047
210,1400000,8890000,0207670,000061
220,1466670,9290000,0217060,000082
230,1533330,9290000,0217060,000109
240,1600001,2630000,0295590,000143
250,1666671,4550000,0340860,000185
260,1733331,6970000,0398040,000237
270,1800002,0300000,0476950,000301
280,1866672,0810000,0489060,000378
290,1933332,0810000,0489060,000469
300,2000002,4240000,0570670,000573
310,2066672,4750000,0582820,000693
320,2133332,4750000,0582820,000827
330,2200002,8080000,0662370,000977
340,2266673,0100000,0710750,001144
350,2333333,2530000,0769090,001328
360,2400003,6060000,0854100,001533
370,2466673,9600000,0939660,001758
380,2533334,4550000,1059830,002007
390,2600004,8180000,1148360,002283
400,2666675,0200000,1197760,002587

Trübungswert N, ungefilterter und gefilterter k-Wert um Ymax1,A (= Spitzenwert, durch Fettschrifthervorgehoben)

Index i
[-]
Zeit
[s]
Trübung N
[%]
Ungefilterter k-Wert
[m-1]
Gefilterter k-Wert
[m-1]
2591,72666717,1820000,4384290,538856
2601,73333316,9490000,4318960,539423
2611,74000016,7880000,4273920,539936
2621,74666716,7980000,4276710,540396
2631,75333316,7880000,4273920,540805
2641,76000016,7980000,4276710,541163
2651,76666716,7980000,4276710,541473
2661,77333316,7880000,4273920,541735
2671,78000016,7880000,4273920,541951
2681,78666716,7980000,4276710,542123
2691,79333316,7980000,4276710,542251
2701,80000016,7930000,4275320,542337
2711,80666716,7880000,4273920,542383
2721,81333316,7830000,4272520,542389
2731,82000016,7800000,4271680,542357
2741,82666716,7980000,4276710,542288
2751,83333316,7780000,4271120,542183
2761,84000016,8080000,4279510,542043
2771,84666716,7680000,4268330,541870
2781,85333316,0100000,4057500,541662
2791,86000016,0100000,4057500,541418
2801,86666716,0000000,4054730,541136
2811,87333316,0100000,4057500,540819
2821,88000016,0000000,4054730,540466
2831,88666716,0100000,4057500,540080
2841,89333316,3940000,4164060,539663
2851,90000016,3940000,4164060,539216
2861,90666716,4040000,4166850,538744
2871,91333316,3940000,4164060,538245
2881,92000016,3940000,4164060,537722
2891,92666716,3840000,4161280,537175
2901,93333316,0100000,4057500,536604
2911,94000016,0100000,4057500,536009
2921,94666716,0000000,4054730,535389
2931,95333316,0100000,4057500,534745
2941,96000016,2120000,4113490,534079
2951,96666716,3940000,4164060,533394
2961,97333316,3940000,4164060,532691
2971,98000016,1920000,4107940,531971
2981,98666716,0000000,4054730,531233
2991,99333316,0000000,4054730,530477
3002,00000016,0000000,4054730,529704

3. ETC-PRÜFUNG

3.1. Gasförmige Emissionen (Dieselmotor)

Mit einem PDP-CVS-System seien folgende Prüfergebnisse erzielt worden:

V0 (m3/rev)0,1776
Np (rev)23 073
pB (kPa)98,0
p1 (kPa)2,3
T (K)322,5
Ha (g/kg)12,8
NOx conce (ppm)53,7
NOx concd (ppm)0,4
COconce (ppm)38,9
COconcd (ppm)1,0
HCconce (ppm)9,00
HCconcd (ppm)3,02
CO2,conce (%)0,723
Wact (kWh)62,72

Berechnung des Durchsatzes des verdünnten Abgases (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 4.1):

MTOTW = 1,293 × 0,1776 × 23 073 × (98,0-2,3) × 273 / (101,3 × 322,5) = 4 237,2 kg

Berechnung des NOx -Korrekturfaktors (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 4.2):

KH,D = 1 / 1 - 0,0182 × (12,8 - 10,71) = 1,039

Berechnung der hintergrundkorrigierten Konzentrationen (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 4.3.1.1):

Es sei ein Dieselkraftstoff mit der Zusammensetzung C1H1,8 zugrunde gelegt:

Berechnung des Emissionsmassendurchsatzes (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 4.3.1):

NOx mass = 0,001587 × 53,3 × 1,039 × 4 237,2 = 372,391 g

COmass = 0,000966 × 37,9 × 4 237,2 = 155,129 g

HCmass = 0,000479 × 6,14 × 4 237,2 = 12,462 g

Berechnung der spezifischen Emissionen (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 4.4):

NOxx = 372,391 / 62,72 = 5,94 g/kWh

CO` = 155,129 / 62,72 = 2,47g/kWh

HC` = 12,462 / 62,72 = 0,199 g/kWh

3.2. Partikelemissionen (Dieselmotor)

Mit einem PDP-CVS-System mit Doppelverdünnung seien folgende Prüfergebnisse erzielt worden:

MTOTW (kg)4 237,2
Mf,p (mg)3,030
Mf,b (mg)0,044
MTOT (kg)2,159
MSEC (kg)0,909
Md (mg)0,341
MDIL (kg)1,245
DF18,69
Wact (kWh)62,72

Berechnung der Masseemission (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 5.1):

Mf = 3,030 + 0,044 = 3,074 mg

MSAM = 2,159 - 0,909 = 1,250 kg

PTmass = 3,074 / 1,250 × 4 237,2 / 1000= 10,42

 

 

Berechnung der hintergrundkorrigierten Masseemission (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 5.1):

Berechnung der spezifischen Emission (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 5.2):

PTx = 10,42 / 62,72 = 0,166 g/kWh

PTx = 9,32 / 62,72 = 0,149 g/kWh,

bei Hintergrundkorrektur

3.3. Gasförmige Emissionen (CNG-Motor)

Mit einem PDP-CVS-System mit Doppelverdünnung seien folgende Prüfergebnisse erzielt worden:

MTOTW (kg)4 237,2
Ha (g/kg)12,8
NOx conce (ppm)17,2
NOx concd (ppm)0,4
COconce (ppm)44,3
COconcd (ppm)1,0
HCconce (ppm)27,0
HCconcd (ppm)3,02
CH4 conce (ppm)18,0
CH4 concd (ppm)1,7
CO2,conce ( %)0,723
Wact (kWh)62,72

Berechnung des NOx -Korrekturfaktors (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 4.2);

KH,G = 1 / 1 - 0,0329 × (12,8 - 10,71) = 1,074

Berechnung der NMHC-Konzentration (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 4.3.1);

a) GC-Verfahren

NMHCconce = 27,0 - 18,0 = 9,0 ppm

b) NMC-Verfahren

Der Methan-Wirkungsgrad sei 0,04 und der Ethan-Wirkungsgrad 0,98 (siehe Anhang III Anlage 5 Abschnitt 1.8.4)

 

NMHCconce = 27,0 × (1 - 0,04) - 18,0 / 0,98 - 0,04 = 8,4 ppm

Berechnung der hintergrundkorrigierten Konzentrationen (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 4.3.1.1):

Der Bezugskraftstoff sei G20 (100 % Methan) mit der Zusammensetzung C1H4:

Bei den NMHC ist die Hintergrundkonzentration die Differenz zwischen HCconcd und CH4 concd:

NOx conc = 17,2 - 0,4 × (1 - (1 / 13,01)) = 16,8 ppm

COconc = 44,3 - 1,0 × (1 - (1 / 13,01)) = 43,4 ppm

NMHCconc = 8,4 - 1,32 × (1 - (1 / 13,01)) = 7,2 ppm

CH4 conc = 18,0 - 1,7 × (1 - (1 / 13,01)) = 16,4 ppm

Berechnung des Emissionsmassendurchsatzes (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 4.3.1):

NOx mass = 0,001587 × 16,8 × 1,074 × 4 237,2 = 121,330 g

COmass = 0,000966 × 43,4 × 4 237,2 = 177,642 g

NMHCmass = 0,000502 × 7,2 × 4 237,2 = 15,315 g

CH4 mass = 0,000554 × 16,4 × 4 237,2 = 38,498 g

Berechnung der spezifischen Emissionen (Anhang III Anlage 2 Abschnitt 4.4)

NOxx = 121,330 / 62,72 = 1,93 g/kWh

COx = 177,642 / 62,72 = 2,83 g/kWh

NMHCx = 15,315 / 62,72 = 0,244 g/kWh

CHx4 = 38,498 / 62,72 = 0,614 g/kWh

4. λ-Verschiebungsfaktor (Sλ)

4.1. Berechnung des λVerschiebungsfaktors (Sλ) 1

Sλ= 2 / ( 1 - inert% / 100) (n + m/4) - O2*/100

mit:

Sλ= 1-Verschiebungsfaktor

inert % = Vol.-% der Inertgase im Kraftstoff (d. h. N2, CO2, He usw.)

O2* = Vol.-% des ursprünglichen Sauerstoffs im Kraftstoff

n und m = beziehen sich auf durchschnittliche CnHm-Werte, die den Kohlenwasserstoffgehalt des Kraftstoffs repräsentieren, dh.

mit:

CH4 = Vol.- % Methan im Kraftstoff

C2 = Vol.- % aller C2-Kohlenwasserstoffe (z.B.: C2H6, C2H4 usw.) im Kraftstoff

C3 = Vol.- % aller C3-Kohlenwasserstoffe (z.B.: C3H8, C3H6 usw.) im Kraftstoff

C4 = Vol.- % aller C3-Kohlenwasserstoffe (z.B.: C3H8, C3H6 usw.) im Kraftstoff

C5 = Vol.- % aller C4-Kohlenwasserstoffe (z.B.: C4H10, C4H8 usw.) im Kraftstoff

diluent = Vol.-% der Verdünnungsgase im Kraftstoff (d. h. O2*, N2, CO2, He usw.)

4.2. Beispiele für die Berechnung des λ -Verschiebungsfaktors Sλ

Beispiel 1: G25: CH4 = 86 %, N2 = 14 % (Vol.%)

Beispiel 2: GR: CH4 = 87 %, C2H6 = 13 % (Vol.%)

Beispiel 3: USA: CH4 = 89 %, C2H6 = 4,5 %, C3H8 = 2,3 %, C6H14 = 0,2 %, O2 = 0,6 %, N2 = 4 %

1) Stoichiometric Air/Fuel ratios of automotive fuels - SAE J1829, Juni 1987. John B. Heywood, Internal Combustion Engine Fundamentals, McGraw-Hill, 1988, Kapitel 3.4 "Combustion stoichiometry" (S. 68-72).

 

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 Besondere technische Vorschriften für mit Ethanol betriebene DieselmotorenAnhang VIII

Bei mit Ethanol betriebenen Dieselmotoren gelten für die in Anhang III dieser Richtlinie festgelegten Prüfverfahren die folgenden Änderungen der entsprechenden Textteile, Gleichungen und Faktoren.

Anhang III Anlage 1:

4.2. Umrechnung vom trockenen in den feuchten Bezugszustand

FFH = 1,877 / ( 1 + 2,577 x GFUEL / GAIRW

4.3. Korrektur der NOx -Konzentration unter Berücksichtigung von Temperatur und Feuchtigkeit

KH,D = 1/ 1 + A × (Ha - 10,71) + B × (Ta - 298)

Hierbei gilt:

A = 0,181 GFUEL /GAIRD - 0,0266.

B = - 0,123 GFUEL /GAIRD + 0,00954.

Ta = Lufttemperatur, K.

Ha = Feuchtigkeit der Ansaugluft, g Wasser je kg trockener Luft.

4.4. Berechnung der Emissionsmassendurchsätze

Ausgehend von einer Abgasdichte von 1,272 kg/m3 bei 273 K (0 °C) und 101,3 kPa sind die Massendurchsätze der Emissionen (g/h) für jede Prüfphase wie folgt zu berechnen:

(1) NOx mass = 0,001613 × NOx conc × KH,D × GEXH W

(2) COx mass = 0,000982 × COconc × GEXH W

(3) HCmass = 0,000809 × HCconc × KH,D × GEXH W

wobei

NOx conc, COconc, HCconc 1 die mittleren Konzentrationen (ppm) im Rohabgas gemäß Nummer 4.1 bedeuten.

Da die gasförmigen Emissionen wahlweise mit einem Vollstromverdünnungssystem berechnet werden können, sind die folgenden Formeln anzuwenden:

(1) NOx mass = 0,001587 × NOx conc × KH,D × GTOT W

(2) COx mass = 0,000966 × COconc × GTOT W

(3) HCmass = 0,000795 × HCconc × GTOT W

wobei

NOx conc, COconc, HCconc 1 die mittleren hintergrundkorrigierten Konzentrationen (ppm) jeder Phase im verdünnten Abgas gemäß Anhang III Anlage 2 Nummer 4.3.1.1, bedeuten.

Anhang III ANLAGE 2:

Die Nummern 3.1, 3.4, 3.8.3 und 5 der Anlage 2 gelten nicht nur für Dieselmotoren, sondern auch für mit Ethanol betriebene Dieselmotoren.

4.2. Die Prüfbedingungen sollten so beschaffen sein, dass die Temperatur und die Feuchtigkeit der am Motor gemessenen Ansaugluft den Standardbedingungen während des Probelaufs entsprechen. Der Standard sollte 6 ± 0,5 g Wasser je kg Trockenluft bei einer Temperatur von 298 ± 3 K betragen. Innerhalb dieser Grenzwerte dürfen keine weiteren NOx -Korrekturen vorgenommen werden. Werden diese Bedingungen nicht eingehalten, ist die Prüfung ungültig.

4.3. Berechnung des Emissionsmassendurchsatzes

4.3.1 Systeme mit konstantem Massendurchsatz

Bei Systemen mit Wärmetauscher ist die Schadstoffmasse (g/Prüfung) anhand der folgenden Gleichungen zu berechnen:

(1) NOx mass = 0,001587 × NOx conc × KH,D × MTOT W (mit Ethanol betriebene Dieselmotoren)

(2) COx mass = 0,000966 × COconc × MTOT W (mit Ethanol betriebene Dieselmotoren)

(3) HC mass = 0,000794 × HCconc × MTOT W (mit Ethanol betriebene Dieselmotoren)

Hierbei bedeutet:

NOx conc, COconc, HCconc 1, NMHCconc = mittlere hintergrundkorrigierte Konzentrationen über den gesamten Zyklus aus Integration (für NOx und HC) oder Beutelmessung, ppm;

MTOTW = Gesamtmasse des verdünnten Abgases über den gesamten Zyklus gemäß Nummer 4.1, kg.

4.3.1.1. Bestimmung der hintergrundkorrigierten Konzentration

Um die Nettokonzentration der Schadstoffe zu bestimmen, sind die mittleren Hintergrundkonzentrationen der gasförmigen Schadstoffe in der Verdünnungsluft von den gemessenen Konzentrationen abzuziehen. Die mittleren Werte der Hintergrundkonzentrationen können mit Hilfe der Beutel-Methode oder durch laufende Messungen mit Integration bestimmt werden. Die nachstehende Formel ist zu verwenden.

conc = conce - concd × ( 1 - 1 / DF)

Hierbei bedeutet:

conc = Konzentration des jeweiligen Schadstoffs im verdünnten Abgas, korrigiert um die Menge des in der Verdünnungsluft enthaltenen jeweiligen Schadstoffs, ppm;

conce = Konzentration des jeweiligen Schadstoffs, gemessen im verdünnten Abgas, ppm;

concd = Konzentration des jeweiligen Schadstoffs, gemessen in der Verdünnungsluft, ppm;

DF = Verdünnungsfaktor.

Der Verdünnungsfaktor errechnet sich wie folgt:

DF = FS/ CO2conce + (HCconce + COconce) × 10-4

Hierbei bedeutet:

CO2conce = CO2-Konzentration im verdünnten Abgas, Vol.-%;

HCconce = HC-Konzentration im verdünnten Abgas, ppm C1;

COconce = CO-Konzentration im verdünnten Abgas, ppm;

FS = stöchiometrischer Faktor.

Auf trockener Basis gemessene Konzentrationen sind gemäß Anhang III Anlage 1 Nummer 4.2 in einen feuchten Bezugszustand umzurechnen.

Der stöchiometrische Faktor errechnet sich für die allgemeine Kraftstoffzusammensetzung CHαOβNγ, wie folgt:

Ist die Kraftstoffzusammensetzung unbekannt, können alternativ folgende stöchiometrische Faktoren verwendet werden:

FS (Ethanol) = 12,3.

4.3.2. Systeme mit Durchflussmengenkompensation

Bei Systemen ohne Wärmeaustauscher ist die Masse der Schadstoffe (g/Prüfung) durch Berechnen der momentanen Masseemissionen und Integrieren der momentanen Werte über den gesamten Zyklus zu bestimmen. Darüber hinaus ist die Hintergrundkorrektur direkt auf den momentanen Konzentrationswert anzuwenden. Hierzu dienen die folgenden Formeln:

Hier bedeutet

conce = Konzentration des jeweiligen Schadstoffs, gemessen im verdünnten Abgas, ppm;

concd = Konzentration des jeweiligen Schadstoffs, gemessen in der Verdünnungsluft, ppm;

MTOTW,i = momentane Masse des verdünnten Abgases (siehe Nummer 4.1), kg;

MTOTW = Gesamtmasse des verdünnten Abgases über den gesamten Zyklus (siehe Nummer 4.1), kg;

DF = Verdünnungsfaktor gemäß Nummer 4.3.1.1.

4.4. Berechnung der spezifischen Emissionen

Die Emissionen (g/kWh) sind für die einzelnen Bestandteile folgendermaßen zu berechnen:

NOxx = NOx mass / Wact

COx = CO mass / Wact

HCx = HC mass / Wact

Hier bedeutet:

Wact = tatsächliche Zyklusarbeit gemäß Nummer 3.9.2, kWh.

 

 

1) Bezogen auf das C1-Äquivalent.

 

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 Fristen für die Umsetzung der aufgehobenen Richtlinien in nationales Recht
(gemäß Artikel 10)
Anhang IX

Teil A
Aufgehobene Richtlinien

RichtlinienAmtsblatt
Richtlinie 88/77/EWGL 36 vom 09.02.1988 S. 33.
Richtlinie 91/542/EWGL 295 vom 25.10.1991 S. 1.
Richtlinie 96/1/EGL 40 vom 17.02.1996 S. 1.
Richtlinie 1999/96/EGL 44 vom 16.02.2000 S. 1.
Richtlinie 2001/27/EGL 107 vom 18.04.2001 S. 10.

Teil B
Fristen für die Umsetzung in nationales Recht

RichtlinieFristen für die UmsetzungBeginn der Anwendung
Richtlinie 88/77/EWG1. Juli 1988 
Richtlinie 91/542/EWG

Richtlinie 96/1/EG

1. Januar 1992

1. Juli 1996

 
Richtlinie 1999/96/EG1. Juli 2000 
Richtlinie 2001/27/EG1. Oktober 20011. Oktober 2001

 

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 Entsprechungstabelle
(gemäß Artikel 10 Absatz 2)
Anhang X
Richtlinie 88/77/EWGRichtlinie 91/542/EWGRichtlinie 1999/96/EGRichtlinie 2001/27/EGVorliegende Richtlinie
Artikel 1- -Artikel 1
Artikel 2(1)Artikel 2(1)Artikel 2(1)Artikel 2(1)Artikel 2 (4)
Artikel 2(2)Artikel 2(2)Artikel 2(2)Artikel 2(2)Artikel 2 (1)
-Artikel 2(3)---
Artikel 2(3)----
Artikel 2(4)Artikel 2(4)Artikel 2(3)Artikel 2(3)Artikel 2 (2)
---Artikel 2(4)Artikel 2 (3)
---Artikel 2(5)-
--Artikel 2(4)-Artikel 2 (5)
--Artikel 2(5)-Artikel 2 (6)
--Artikel 2(6)-Artikel 2  7)
--Artikel 2(7)-Artikel 2 (8)
--Artikel 2 (8)-Artikel 2 (9)
Artikel 3----
--Artikel 5 und 6-Artikel 3
--Artikel 4-Artikel 4
-Artikel 3(1)Artikel 3(1)-Artikel 6 (1)
-Artikel 3(1)(a)Artikel 3(1)(a)-Artikel 6 (2)
-Artikel 3(1)(b)Artikel 3(1)(b)-Artikel 6 (3)
-Artikel 3(2)Artikel 3(2)-Artikel 6 (4)
-Artikel 3(3)Artikel 3(3)-Artikel 6 (5)
Artikel 4---Artikel 7
Artikel 6Artikel 5 und 6Artikel 7-Artikel 8
Artikel 5Artikel 4Artikel 8Artikel 3Artikel 9
----Artikel 10
--Artikel 9Artikel 4Artikel 11
Artikel 7Artikel 7Artikel 10Artikel 5Artikel 12
Anhänge I bis VII---Anhänge I bis VII
---Anhang VIIIAnhang VIII
----Anhang IX
----Anhang X


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