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1.4 Berechnung des mittleren Ölausflusses bei einer seitlichen Beschädigung

1.4.1 Bei einem Seitenschaden wird von der Annahme ausgegangen, dass der Gesamtinhalt des Tanks ins Meer fließt, wenn es zu einer Durchdringung des Tanks kommt. Folglich wird der mittlere Ölausfluss durch Summierung der Produkte aus Ladetankvolumen bei einer Befüllung von 98 v. H. und der damit verbundenen Wahrscheinlichkeiten gemäß der Formel in Regel 23 Absatz 6 berechnet.

(1.4.1)

1.4.2 C₃ = 0,77 für Schiffe mit zwei Längsschotten innerhalb der Ladetanks, die sich über die Gesamtlänge des Ladeblocks erstrecken, und 1,0 für alle anderen Schiffe. In diesem Fall gibt es keine Längsschotte innerhalb der Ladetanks, und C₃ = 1,0.

Der mittlere Ölausfluss bei einer seitlichen Beschädigung beträgt daher:

O_MS = (1,0)(0,0542)(9,430) + (1,0)(0,1294)(28,291) = 4,172 m³

1.5 Berechnung der Wahrscheinlichkeiten einer Beschädigung des Bodens

1.5.1 Der erste Schritt besteht darin, die Werte für die Abmessungen und Abstände X_a, X_f, Y_p, Y_s und z zu bestimmen. X_a und X_f entsprechen den zuvor festgelegten Werten für eine seitliche Beschädigung. Y_p, Y_s und z sind in Regel 23 Absatz 9.2 festgelegt.

1.5.2 Mit den Verhältnissen X_a/L,X_f/L, Y_p/B_B,Y_s/B_B, und z werden die mit dieser Einteilung verbundenen Wahrscheinlichkeiten aus der Tabelle der Wahrscheinlichkeiten für Bodenschäden in Regel 23 Absatz 9.3 interpoliert.

1.5.3 Gemäß Regel 23 Absatz 8 werden die Wahrscheinlichkeitsfaktoren dann zusammengefasst, um die Wahrscheinlichkeit PB des Aufreißens einer Abteilung im Fall einer Beschädigung des Bodens zu ermitteln.

Für den Tank CO1:

P_BL = (1 - P_Bf - P_Ba) = (1 - 0,810 - 0,029) = 0,161

P_BT = (1 - P_Bp - P_Bs) = (1 - 0,009 - 0,009) = 0,982

P_BV = (1 - P_Bz = (1 - 0,780) = 0,220

P_B = P_BG P_BT P_BV = (0,161)(0,982)(0,220) = 0,0348

Für den Tank CO₂:

P_BL = (1 - P_Bf - P_Ba) = (1 - 0,252 - 0,076) = 0,672

P_BT = (1 - P_Bp - P_Bs) = (1 - 0,009 - 0,009) = 0,982

P_BV = (1 - P_Bz) = (1 - 0,780) = 0,220

P_B = P_BL P_BT P_BV = (0,161)(0,982)(0,220) = 0,1452

1.5.4 Bei einer Strandung, bei der es zu einer Durchdringung der äußeren Hülle kommt, ist P_B die Wahrscheinlichkeit, dass der Schaden sich bis in einen Ladetank ausdehnt.Wie oben gezeigt, beträgt die Wahrscheinlichkeit, dass der CO₂-Tankaufgrund einer Beschädigung des Bodens aufgerissen wird 0,1452 oder ungefähr 14,5%.

1.6 Berechnung des mittleren Ölausflusses bei einer Beschädigung des Bodens

1.6.1 Bei einer Beschädigung des Bodens wird der Ölausfluss auf der Grundlage des hydrostatischen Druckausgleichs in Übereinstimmung mit den in Regel 23 Absatz 7 beschriebenen Annahmen berechnet. Für Tiden von 0,0 m und minus 2,5 m werden unabhängige Berechnungen durchgeführt, deren Ergebnisse dann zusammengefasst werden,um einen mittleren Gesamtausfluss bei einer Beschädigung des Bodens zu ermitteln.

1.6.2 Nach Regel 23 Absatz 7.3.2 wird die in Meter über Z_l gemessene Ladehöhe nach einer Beschädigung wie folgt berechnet:

h_c = {(d_s + t_c - Z₁) (ρ _s) - (1000 p) / g} / ρ _n

Hierbei bedeuten:

Bei einer Tide von 0,0 m:

h_c = ((9,0 + 0,0 - 2,0)(1,025)-(1000)(5)}/900 = 7,406 m

Bei einer Tide von 2,5 m:

h_c = ((9,0 + -2,5 - 2,0)(1,025)-(1000)(5)}/900 = 4,559 m

1.6.3 Der Ölausfluss O_B aus jedem Tankbei einer Beschädigung des Bodens entspricht dem ursprünglichen Volumen (98 v. H. des Tankfassungsvermögens) abzüglich der Restmenge (Öl bis Höhe h_c).

1.6.4 Nach Regel 23 Absätze 7.1 und 7.2 wird der mittlere Ölausfluss bei einer Beschädigung des Bodens wie folgt berechnet:

1.6.5 Man geht davon aus, dass ein Teil des aus einem Ladetank ausströmenden Öls in einem darunter liegenden Doppelbodentank aufgefangen wird und so verhindert werden kann, dass das Öl in das Seewasser gelangt. Nach Regel 23 Absatz 7.4 ist C_DB(i) gleich 0,6, wenn ein Ladetank von unten durch eine Abteilung begrenzt wird, die nicht zur Aufnahme von Öl vorgesehen ist.

1.6.6 Der mittlere Ölausfluss bei einer Beschädigung des Bodens ohne Tidenwechsel beträgt:

1.6.7 Der mittlere Ölausfluss nach einem Tidenfall von 2,5 m beträgt:

1.6.8 Nach Regel 23 Absatz 5.2 werden die mittleren Ölausflusswerte bei einer Tide von 0,0 m und -2,5 m in einem Verhältnis von 70%:30% zusammengefasst, um den mittleren Ölausfluss bei einer Beschädigung des Bodens zu erhalten:

O_MB = 0,7 O_MB(0) + 0,3 O_MB(2.5) (m³)

O_MB = (0,7)(1,544) + (0,3)(1,974) = 1,673 m³

1.7 Berechnung des mittleren Ölausfluss-Parameters

1.7.1 Nach Regel 23 Absatz 5.1 werden die mittleren Ölausflusswerte bei seitlichen Beschädigungen und Beschädigungen des Bodens in einem Verhältnis von 40% : 60% zusammengefasst, dann wird dieser Wert durch das Gesamtölvolumen C dividiert, um auf diese Weise den mittleren Ölausfluss-Parameter zu erhalten.

O_M = (0,4 O_MS + 0,6 O_MB) / C

O_M = [(0,4)(4,172) + (0,6)(1,673)] / 3,721 = 0,071

1.7.2 Der letzte Schritt bei der Bewertung eines vorhandenen Öltankschiffes besteht darin, den berechneten Wert von O_M mit dem maximal zulässigen Wert in Regel 23 Absatz 3.1 zu vergleichen.

2 Beispiel eines VLCC

2.1 Allgemeine Angaben

Abbildung 27 - Tankanordnung

Abbildung 28 - Seitliche Beschädigung (Nr. 1 COT (Fr.96 - Fr. 106))

Abbildung 29 - Seitliche Beschädigung (Nr. 2, 3, 4 COT (Fr.66-Fr.96))

Abbildung 30 - Seitliche Beschädigung (Nr. 5 COT & SLOP (Fr. 56-Fr.66))

Abbildung 31 - Beschädigung des Bodens (Nr. 1 COT (Fr.96 - Fr. 106))

Abbildung 32 - Beschädigung des Bodens (Nr. 2, 3, 4 COT (Fr.66-Fr.96))

Abbildung 33 - Beschädigung des Bodens (Nr. 5 & SLOP (Fr. 56 - Fr. 66))

2.2 Berechnung des Ölausflusses bei seitlicher Beschädigung

2.2.1 Für das Fassungsvermögen jedes Tanksund die Begrenzungen der Abteilungen X_a, X_f, Z_l, Z_u und y gelten:

2.2.2 Die Wahrscheinlichkeit P_s, dass eine Abteilung aufgrund einer seitlichen Beschädigung aufreißt, wird gemäß Regel 23 Absatz 8.1 berechnet.

P_s = P_SL P_SV P_ST (2.2.2)

Hierbei bedeuten:

P_SL = 1 - P_Sf - P_Sa

P_SV = 1 - P_Su - P_Sl

P_ST = 1 - P_Sv

Mit den Verhältnissen X_a//L, X_f/L,Z/B_s, Z_l/D_s,Z_u/D_s, Y_l/D_s und y werden diemit dieser Einteilung verbundenen Wahrscheinlichkeiten aus der Tabelle der Wahrscheinlichkeiten für seitliche Beschädigungen in Regel 23 Absatz 8.3 interpoliert.

2.2.3 Der mittlere Ölausfluss O"S bei einer seitlichen Beschädigung wird gemäß Regel 23 Absatz 6 berechnet.

(2.2.3-1)

C₃ = 0,77 für Schiffe mit zwei Längsschotten innerhalb der Ladetanks, die sich über die Gesamtlänge des Ladeblocks erstrecken,und 1,0 für alle anderen Schiffe. In diesem Fall gibt es zwei Längsschotte innerhalb der Ladetanks, und C₃ = 0,77.

2.3 Berechnung des Ölausflusses bei einer Beschädigung des Bodens

2.3.1 Für die Begrenzungen der Abteilungen X_a, X_f, Y_p, Y_s und z gelten:

2.3.2 Die Wahrscheinlichkeit RB, dass eine Abteilung bei einer Beschädigung des Bodens aufreißt, wird gemäß Regel 23 Absatz 9.1 berechnet.

Hierbei bedeuten:

P_BL = 1 - P_Bf - P_Ba

P_BT = 1 - P_Bp - P_Bs

P_BV = 1 - P_Bz

2.3.3 Mit den Verhältnissen X_a/L,X_f/L, Y_p/B_B,Y_s/B_B, und z werden die mit dieser Einteilung verbundenen Wahrscheinlichkeiten aus der Tabelle der Wahrscheinlichkeiten für Beschädigungen des Bodens in Regel 23 Absatz 9.3 interpoliert.

2.3.4 Nach Regel 23 Absatz 7.3.2 wird die in Meter über Z, gemessene Ladehöhe nach einer Beschädigung wie folgt berechnet:

Hierbei bedeuten:

2.3.5 Im Fall eines Tidenwechsels t, gleich 0 m beträgt die Ladehöhe h_c nach einer Beschädigung20,153 m. Das nach einer Beschädigung in jedem Ladetank verbleibende Volumen in Kubikmeter sowie der Ölausfluss O_B(i) betragen:

Für den Fall eines Tidenwechsels t_c von -2,5 m betragen das nach einer Beschädigung in einem Ladetank verbleibende Volumen in Kubikmeter und der Ölausfluss O_B(i):

2.3.6 Nach Regel 23 Absätze 7.1 und 7.2 wird der mittlere Ölausfluss bei einer Beschädigung des Bodens wie folgt berechnet:

	(2.3.6-1)
	(2.3.6-2)

2.3.7 Man geht davon aus, dass ein Teil des aus einem Ladetank ausströmenden Öls in einem darunter liegenden Doppelbodentank aufgefangen wird und so verhindert werden kann, dass das Öl in das Seewasser gelangt. Nach Regel 23 Absatz 7.4 ist C_DB(i) gleich 0,6, wenn ein Ladetank von unten durch eine Abteilung begrenzt wird, die nicht für Öl vorgesehen ist.

Σ P_B(i) O_B(i)C_DB(i) 2,211 m³ 3,110 m³

2.3.8 Nach Regel 23 Absatz 5.2 werden die mittleren Ölausflusswerte bei einer Tide von 0,0 m und -2,5 m in einem Verhältnis von 70%:30% zusammengefasst, um den mittleren Ölausfluss bei einer Beschädigung des Bodens zu erhalten:

2.4 Mittlerer Ölausfluss-Parameter O_M

2.4.1 Der nicht dimensionale mittlere Ölausfluss-Parameter OM wird in Übereinstimmung mit Regel 23 Absatz 5.1 folgendermaßen berechnet.

2.4.2 Bei Öltankschiffen mit 5000 und mehr Tonnen Tragfähigkeit wird der erforderliche mittlere Ölausfluss-Parameter gemäß Regel 23 Absatz 3.1 berechnet.

Da C gleich 333.200 m³, gilt für den erforderlichen Ölausfluss-Parameter O_M folgendes:

Erforderlicher O_M < (0,012 +0,003/200.000) (400.000 - 333.200) = 0,0130

Erforderlicher OM, 0,0130 > derzeitiger O_M, 0,0095

Das Schiff erfüllt daher Regel 23 über die "unfallbedingten Ölausflussmerkmale".

Quellenangaben

(1) Bericht zur Vergleichsstudie der IMO über den Entwurf von Öltankschiffen (MEPC 32/7/15)

(2) Statistische Analyse der Aufzeichnungen der Klassifikationsgesellschaften zu Zusammenstössen und Strandungen von Öltankschiffen, Lloyds Register STD Report Nr. 2078-3-2.

Entschließung MEPC.122(52) angenommen am 15. Oktober2004 Erläuterungen zu Sachverhalten bezüglich unfallbedingter Ölausflussmerkmale gemäß Regel 23 der überarbeiteten Anlage 1 zu MARPOL

Der Ausschuss für den Schutz der Meeresumwelt -

gestützt auf Artikel 38 Buchstabe a des Übereinkommens über die Internationale Seeschifffahrts-Organisation betreffend die Aufgaben die dem Ausschuss für den Schutz der Meeresumwelt (Ausschuss) durch internationale Übereinkünfte zur Verhütung und Bekämpfung der Meeresverschmutzung übertragen werden;

unter Hinweis auf Entschließung MEPC.117(52), mit der der Ausschuss die überarbeitete Anlage 1 zu MARPOL 73/78 angenommen hat, deren Regel 23 Bestimmungen zu den Ölausflussmerkmalen enthält;

ebenso unter Hinweis darauf, dass der Ausschuss für den Schutz der Meeresumwelt bei der Prüfung der oben genannten Änderungen die Notwendigkeit erkannt hat, geeignete Erläuterungen zur Umsetzung der beschlossenen Regeln zu erarbeiten, um auf diese Weise ihre einheitliche Anwendung sicherzustellen;

nach Prüfung der Empfehlung des Unterausschusses "Flüssige Massengüter und Gase" auf seiner achten Sitzung -

1. nimmt die Erläuterungen zu Sachverhalten bezüglich unfallbedingter Ölausflussmerkmale gemäß Regel 23 der überarbeiteten Anlage 1 zu MARPOL an, deren Wortlaut in der Anlage zu dieser Entschließung wiedergegeben ist;
2. fordert die Regierungen der Mitgliedstaaten auf, die Erläuterungen beider Umsetzung der in Regel 23 der überarbeiteten Anlage 1 zu MARPOL festgelegten Vorschriften zu berücksichtigen;
3. stimmt zu, die Erläuterungen im Lichte der gewonnenen Erfahrungen fortlaufend zu überprüfen;
4. fordert den Schiffssicherheitsausschuss auf, die Richtlinien zur Kenntnis zu nehmen; und
5. ersucht die Regierungen der Mitgliedstaaten dringend, die Schiffsbauer,Schiffseigner, Schiffsbetreiber und die anderen am Entwurf, Bau und Betrieb von Öltankschiffen beteiligten Parteien über die genannten Erläuterungen zu unterrichten.

*) Vgl. Nr. 1 der Quellenangaben

**) Vgl. Nr. 2 der Quellenangaben

1) Regel 13F Absatz 3 enthielt die Vorschriften zur Doppelhüllenbauweise.

2) Hier sei darauf hingewiesen, dass die IMO sich das Rechtvorbehält, grundsätzlich alle neuen Entwürfe zu genehmigen,und dies nicht einer nationalen Behörde überlassen wird. Damit sollte eine einheitliche Bewertung solcher Alternativentwürfe sichergestellt werden.

ENDE