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Berichtigung zu KTA 3101.3 (2015-11)
Auslegung der Reaktorkerne von Druck- und Siedewasserreaktoren; - Teil 3: Mechanische und thermische Auslegung
Vom 19. Januar 2017
(BAnz. AT vom 10.03.2018 B5)
Siehe Fn. *
Die Regel KTA 3101.3, Fassung 2015-11 (BAnz AT 08.01.2016 B4), ist wie folgt zu berichtigen:
1 Berichtigung von Tabelle B 4-1
Tabelle B 4-1 wird in der Spalte "Brennelementstruktur - austenitischer Stahl (geschmiedet oder Feinguss), Nickelbasislegierung" wie folgt berichtigt:
1.1 In der Zeile "Pm" wird das Wort "Guss" durch "Feinguss" ersetzt.
1.2 In der Zeile "Pm + Pb + Q" wird unterhalb des bisherigen Textes folgender Text ergänzt:
Feinguss:
S3 = 4,0 S1
1.3 In der letzten Zeile (Fußnotentexte) wird der Text zu Fußnote 1 um folgenden erläuternden Text redaktionell ergänzt:
Sm wird in Abschnitt B 2.4 verwendet
Sm = S3/3 für alle betrachteten Werkstoffe außer austenitischen Feinguss
Sm = S3/4 für austenitischen Feinguss
Die Berichtigungen und redaktionellen Ergänzungen der Tabelle B 4-1 dienen der besseren Verständlichkeit des Regeltextes und des Textes des Anhangs B und vereinheitlichen die verwendeten Begriffe in der Spalten-Überschrift und im zugehörigen Text in der Tabelle.
2 Berichtigung von Abschnitt B 5
Abschnitt B-5 wird wie folgt berichtigt bzw. redaktionell ergänzt:
2.1 Im ersten Satz unterhalb der Abschnittsüberschrift "B 5 Ermüdungskurven" wird der Text "B 5.1 bis B 5.3" durch "Bild B 5.1 bis Bild B 5.3" ersetzt und das Symbol "ni" durch ^ni ersetzt.
2.2 Unterhalb der Abschnittsüberschrift "B 5 Ermüdungskurven" wird nach dem ersten Satz ein zweiter Satz eingefügt:
"Die Ermüdungskurven Bild B 5.4 und Bild B 5.5 stammen aus [7]. Die genauen und verbindlichen Werte für den Zusammenhang zwischen Sa und sind in Abschnitt B 5.6 angegeben."
2.3 Die Tabellen-Unterschrift zu Bild 5-5 wird um eine Fußnote zu dem Wort "bestrahltes" ergänzt und lautet wie folgt:
Bild B 5-5: Ermüdungskurven für bestrahltes 1 Zircaloy- 2, 3 und 4 für Temperaturen zwischen 20 °C und 315 °C 1.
___
1) Die Bestrahlung erfolgte unter DWR-Bedingungen bis zu einer Fluenz schneller Neutronen von 5,5 · 1021 n/cm2.
2.4 Es wird ein neuer Abschnitt B 5.6 "Tabellenwerte und Berechnungsvorschrift für die Ermüdungskurven für unbestrahltes und bestrahltes Zirkaloy-2, 3, und 4" auf einer neu eingefügten Seite redaktionell ergänzt. Die neu eingefügte Seite enthält keine neuen Anforderungen oder Grenzwerte, sondern gibt lediglich die genauen Tabellenwerte für die bereits in der Regel KTA 3101.3 (Fassung 2015-11) vorhandenen Ermüdungskurven Bild B 5.4 und Bild B 5.5 in textlicher Form an:
B 5.6 Tabellenwerte und Berechnungsvorschrift für die Ermüdungskurven für unbestrahltes und bestrahltes Zirkaloy- 2, 3, und 4
Tabelle B-1: Wertetabelle für die zulässige halbe Vergleichsspannungsschwingbreite Sa für die Ermüdungskurven aus Bild B 5-4 (unbestrahltes Zircaloy-2, 3 und 4) und Bild B 5-5 (bestrahltes 1) Zircaloy-2, 3 und 4)
| Zulässige halbe Vergleichsspannungsschwingbreite Sa in N/mm2 bei zulässiger Lastspielzahl ^n | |||||||||||||||||||
| 1 ⋅ 101 | 2 ⋅ 101 | 5 ⋅ 101 | 1 ⋅ 102 | 2 ⋅ 102 | 5 ⋅ 102 | 1 ⋅ 103 | 2 ⋅ 103 | 5 ⋅ 103 | 6,8 ⋅ 103 | 1 ⋅ 104 | 1,5 ⋅ 104 | 2 ⋅ 104 | 5 ⋅ 104 | 1 ⋅ 105 | 2 ⋅ 105 | 5 ⋅ 105 | 1 ⋅ 106 | ||
| Bild 5-4 | unkorrigiert | 949,0 | 719,0 | 516,0 | 418,0 | 342,6 | 269,6 | 228,0 | 195,4 | 162,1 | - | 140,8 | - | 126,9 | 112,2 | 104,3 | 99,1 | 95,1 | 93,8 |
| korrigiert für die maximale Mittelspannung | 949,0 | 719,0 | 516,0 | 418,0 | 342,6 | 269,6 | 228,0 | 195,4 | 162,1 | - | 140,8 | 130,0 | 113,4 | 84,2 | 72,4 | 64,5 | 58,1 | 55,3 | |
| Bild 5-5 | unkorrigiert | 613,0 | 490,0 | 379,5 | 316,0 | 263,5 | 213,0 | 181,5 | 157,3 | 135,6 | - | 122,2 | - | 112,5 | 104,6 | 100,7 | 98,1 | 95,6 | 94 |
| korrigiert für die maximale Mittelspannung | 613,0 | 490,0 | 379,5 | 316,0 | 263,5 | 213,0 | 181,5 | 157,3 | 135,6 | 129,1 | 110,9 | - | 90,2 | 74,8 | 67,6 | 62,0 | 57,5 | 54,0 | |
| (1) Die Stützpunkte bei ^n = 6,8 ⋅ 103und ^n = 1,5 ⋅ 104 wurden zwecks genauerer Darstellung des Kurvenverlaufs zusätzlich angegeben.
(2) Zwischen den Tabellenwerten darf bei doppeltlogarithmischer Darstellung linear interpoliert werden (im doppeltlogarithmischen Diagramm: Geradenstücke zwischen den Stützpunkten). Ist für einen gegebenen Wert Sa = S die zugehörige Lastspielzahl ^n zu ermitteln, dann geschieht dies mit Hilfe der benachbarten Stützwerte Sj < S < Si und ^nj > ^n > ^ni wie folgt: Beispiel: | |||||||||||||||||||
Die Berichtigungen des Abschnitts B-5 sind rein redaktionelle Ergänzungen der bereits vorhandenen Anforderungen und Grenzwerte, welche zum Ziel haben, die Anwendbarkeit der Regel KTA 3101.3 (Fassung 2015-11) zu verbessern. Sie betreffen ausschließlich die Ermüdungskurven Bild B 5.4 und Bild B 5.5. Die im neuen Abschnitt B 5.6 angegebene Berechnungsvorschrift entspricht der Berechnungsvorschrift für die Ermüdungskurven Bild B 5.1 bis Bild B 5.3, die aus KTA 3201.2 übernommen wurden.
Das Literaturverzeichnis wird um einen neuen Eintrag [7] wie folgt redaktionell ergänzt:
[7] W.J.O'Donnel and B.F.Langer: Fatigue design basis for Zircaloy Components, Nuclear Science and Engineering: 20, 1-12 (1964) *) Gemäß § 7 Absatz 6 der Bekanntmachung über die Neufassung der Bekanntmachung über die Bildung eines Kerntechnischen Ausschusses vom 26. November 2012 (BAnz AT 10.12.2012 B2) gebe ich nachstehend die vom Kerntechnischen Ausschuss am 22. November 2016 beschlossene Regeln (Regeländerungen)
| KTA 1503.1 | Überwachung der Ableitung gasförmiger und an Schwebstoffen gebundener radioaktiver Stoffe; Teil 1: Überwachung der Ableitung radioaktiver Stoffe mit der Kaminfortluft bei bestimmungsgemäßem Betrieb |
| KTA 3201.4 | Komponenten des Primärkreises von Leichtwasserreaktoren; Teil 4: Wiederkehrende Prüfungen und Betriebsüberwachung |
| KTA 3401.2 | Reaktorsicherheitsbehälter aus Stahl; Teil 2: Auslegung, Konstruktion und Berechnung |
| KTA 3413 | Ermittlung der Belastungen für die Auslegung des Volldrucksicherheitsbehälters gegen Störfälle innerhalb der Anlage in der Fassung 2016-11 bekannt. |
| Berichtigung zu KTA 3101.3 (2015-11) | Auslegung der Reaktorkerne von Druck- und Siedewasserreaktoren; - Teil 3: Mechanische und thermische Auslegung |
 | ENDE |
