umwelt-online: Archivdatei 2005 Richtlinie für Windenergieanlagen; Einwirkungen und Standsicherheitsnachweise für Turm und Gründung (Nds) (3)

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11.2.3 Flachgründungen

11.2.3.1 Grenzzustand der Tragfähigkeit

Infolge der aus den Einwirkungen der Lastfälle 1 und 2 nach Tabelle 5 resultierenden charakteristischen Beanspruchung in der Sohlfläche darf ein Klaffen der Sohlfuge höchstens bis zum Schwerpunkt der Sohlfläche auftreten.

Der Nachweis der Grundbruchsicherheit ist für die Einwirkungen der Lastfälle 1, 2 und 3 nach Tabelle 5 nach DIN 1054: 2003-01, 7.5.2 zu führen. Dabei ist der Bemessungswert des Grundbruchwiderstandes nach DIN 1054: 2003-01, 7.4.2 mit den Teilsicherheitsbeiwerten nach DIN 1054: 2003-01, Tabelle 3 zu ermitteln. Der Bemessungswert der Beanspruchung senkrecht zur Sohlfläche ergibt sich nach DIN 1054: 2003-01, 7.3.2 (1), wobei abweichend von DIN 1054 die Teilsicherheitsbeiwerte nach Tabelle 3 dieser Richtlinie anzusetzen sind, d.h. für die ungünstig wirkenden Windlasten darf unter Beachtung der Fußnote in Tabelle 3 ein Teilsicherheitsbeiwert γ_F= 1,35 angesetzt werden.

Bei aufgelösten Fundamenten, z.B. unter Gittertürmen ist zusätzlich zum Nachweis der Grundbruchsicherheit nachzuweisen, dass bei Gegenüberstellung der günstig und ungünstig wirkenden charakteristischen Einwirkungen der Lastfälle 1, 2 und 3 nach Tabelle 5 eine Kippsicherheit von 1,5, bezogen auf die Verbindungslinie der äußersten Fundamentkanten, gegeben ist.

11.2.3.2 Grenzzustand der Gebrauchstauglichkeit

Infolge der aus der Einwirkungskombination DLC 1.0 nach Tabelle 1 resultierenden charakteristischen Beanspruchung darf in der Sohlfläche keine klaffende Fuge auftreten.

11.2.4 Pfahlgründungen (äußere Tragfähigkeit)

Der Nachweis der äußeren Pfahltragfähigkeit ist für die Einwirkungen der Lastfälle 1, 2 und 3 nach Tabelle 5 nach DIN 1054 zu führen. Der Bemessungswert der Beanspruchung ergibt sich nach DIN 1054: 2003-01, 8.3.4, wobei abweichend von DIN 1054 die Teilsicherheitsbeiwerte nach Tabelle 3 dieser Richtlinie anzusetzen sind.

Anstelle eines Nachweises gegen Ermüdung hinsichtlich der äußeren Tragfähigkeit darf ersatzweise der Nachweis geführt werden, dass unter den charakteristischen Werten der Einwirkungskombination DLC 1.0 nach Tabelle 1 keine Zugbeanspruchungen in den Pfählen auftreten.

ANMERKUNG:

Zur Aufnahme von horizontalen Kräften sollten die Pfähle geneigt angeordnet werden.

12 Konstruktionsdetails

12.1 Ringflanschverbindungen bei stählernen Türmen

Ringflanschverbindungen müssen nach DIN 18800-7 planmäßig vorgespannt werden.

Beim Tragsicherheitsnachweis der Flanschverbindungen braucht die Vorspannkraft der Schrauben nicht berücksichtigt zu werden, d.h. der Tragsicherheitsnachweis darf wie für eine nicht vorgespannte Schraubenverbindung geführt werden. Lokale Plastizierungen (Fließgelenke im Flansch und/oder im Turmmantel) dürfen dabei berücksichtigt werden.

Beim Ermüdungssicherheitsnachweis der Flanschverbindung darf die Ermüdungsbeanspruchung der Schrauben unter Berücksichtigung der Druckvorspannung der Flansche ermittelt werden, sofern die nachfolgenden Bedingungen eingehalten werden.

• Es ist durch sorgfältiges Fertigen der Flansche und ihrer Schweißverbindungen sowie durch sorgfältiges Vorspannen sicherzustellen, dass die planmäßige Zugvorspannung jeder einzelnen Schraube in ausreichendem Maße in lokale Druckvorspannung der Flanschkontaktflächen in ihrem anteiligen Bereich umgesetzt wird.
• Ausreichende Druckvorspannung der Flanschkontaktflächen im vorstehenden Sinne darf vorausgesetzt werden, wenn für die Klaffungen zwischen den zusammengebauten Flanschen bei maximal 10 % der planmäßigen Vorspannung die vom Hersteller festgelegten Grenzwerte eingehalten werden. Diese sind in den Ausführungsunterlagen deutlich anzugeben.

Bild 4 Ringflanschverbindungen in stählernen Türmen:

ANMERKUNG 1:

Schädigungsrelevant für die Ermüdungsbeanspruchung der Schrauben sind alle Flanschklaffungen k im Bereich der Turmwand (siehe Bild 4), insbesondere dann, wenn sie sich nur über einen Teil des Umfangs erstrecken. Dabei wächst der Schädigungseinfluss mit abnehmender Erstreckungslänge l_k über den Umfang, d.h. maßgebend ist das Verhältnis von k/l_k.

ANMERKUNG 2:

Anstatt vorgegebene Grenzwerte für die Flanschklaffungen k bei maximal 10% der planmäßigen Vorspannung einzuhalten, dürfen in den Ausführungsunterlagen auch Maximalwerte für den Vorspanngrad (bezogen auf die planmäßige Vorspannung) angegeben werden, bis zu dem alle Flanschklaffungen k im Bereich der Turmwand zugezogen sein müssen.

• Bei Nichteinhalten der in den Ausführungsunterlagen angegebenen Grenzwerte für die Flanschklaffungen sind geeignete Maßnahmen zu ergreifen, z.B. Ausfuttern der schädigungsrelevanten Klaffungshohlräume vor dem Vorspannen.
• Übersteigt nach dem Vorspannen die verbleibende Neigung α_s der Flanschaußenflächen (siehe Bild 4) den Grenzwert 2% nach DIN 18800-7: 2002-09, Element (814), so sind anstelle der normalen Unterlegscheiben geeignete Keilscheiben ausreichender Härte einzubauen .

ANMERKUNG 3:

Größere Neigungen α_s vor dem Vorspannen haben keinen Einfluss auf die Ermüdungsschädigung, sofern sie beim Vorspannen bis unter den Grenzwert reduziert werden.

Beim Ermüdungssicherheitsnachweis darf die Vorspannkraft der Schrauben höchstens mit 70 % der planmäßigen Schraubenvorspannkraft angesetzt werden. 90% der planmäßigen Schraubenvorspannkraft dürfen angesetzt werden, wenn innerhalb des 1. Halbjahres nach der Montage, jedoch nicht unmittelbar nach Inbetriebnahme, die planmäßige Vorspannung in den Schrauben durch Nachspannen sichergestellt wird.

Dem Ermüdungssicherheitsnachweis ist die nichtlineare Schraubenkraftfunktion F_s = f(Z) zugrunde zu legen, aus der für vorgegebene Schwingbreiten Δ_Z der Turmmantelkraft die ermüdungsrelevante Schwingbreite Δ_Fsder Schraubenkraft abgelesen wird (siehe Bild 5) ¹⁷. Bei der Ermittlung der Schraubenkraftfunktion sind die bei der Ausführung tolerierten Flanschklaffungen als Imperfektionen zu berücksichtigen.

ANMERKUNG 4:

Wird die Schraubenkraftfunktion ohne Imperfektionen mit Hilfe eines idealen Rechenmodells ermittelt (z.B. Finite-Elemente-Methode mit Kontakt- und Federelementen), so dürfen die bei der Ausführung tolerierten Flanschklaffungen durch eine geeignete Vergrößerung der Anfangssteigung der Schraubenkraftfunktion berücksichtigt werden.

ANMERKUNG 5:

Ersatzweise darf auch ein vereinfachtes Rechenmodell (z.B. nach Petersen ¹⁸) verwendet werden, wenn es implizit Flanschklaffungen der bei der Ausführung tolerierten Größenordnung abdeckt.

Der Ermüdungssicherheitsnachweis ist mit den Schwingbreiten der Summe aus Schraubennormalkraft- und Schraubenbiegespannungen im Spannungsquerschnitt gegen Kerbfallklasse 50 ¹⁹zu führen. Wird ein vereinfachtes Berechnungsmodell verwendet, das nur Schraubenkräfte liefert, so ist der Nachweis gegen Kerbfallklasse 36* ¹⁹ zu führen.

Bild 5: Schraubenkraftfunktionen vorgespannter Ringflanschverbindungen.

12.2 Öffnungen in der Wand von Stahlrohrtürmen

Soll die Beulsicherheit der Turmwand im Öffnungsbereich mit Hilfe von Finite-Elemente-Analysen nachgewiesen werden, so ist ein "Numerisch gestützter Beulsicherheitsnachweis mittels globaler linearer elastischer Berechnung (LA) oder geometrisch nichtlinearer elastischer Berechnung (GNA)" nach DINV ENV 1993-1-6, 8.6, zu führen. Dabei ist der ideale Beulwiderstand R_craus einer geometrisch nichtlinearen elastischen Berechnung (GNA) zu ermitteln. Bei der Festlegung der maßgebenden Stelle für die Ermittlung des plastischen Referenzwiderstandes R_Pl darf der engere Bereich um die Öffnung herum unberücksichtigt bleiben; dieser engere Bereich darf nicht breiter als 2 (r × t)^0,5 angesetzt werden.

Im Bereich randversteifter Öffnungen mit vorgebundenen Längssteifen (siehe Bild 6a) darf der Beulsicherheitsnachweis vereinfacht nach DASt-Richtlinie 017, Entwurf Oktober 1992, Abschnitt 5 geführt werden. Die dafür genannten konstruktiven Randbedingungen und Gültigkeitsgrenzen sind zu beachten.

Im Bereich umlaufend randversteifter Öffnungen ohne vorgebundene Längssteifen ("Kragensteifen", siehe Bild 6b) darf der Beulsicherheitsnachweis vereinfacht wie für eine ungeschwächte Turmwand geführt werden, wenn anstelle der Grenz-Axialbeulspannung nach DIN 18800-4 die reduzierte Grenz-Axialbeulspannung nach Gleichung (9) verwendet wird:

Dabei ist:

mit A₁ und B₁ nach Tabelle 6

Tabelle 6: Beiwerte für Gleichung (10)

Die vorstehenden Regeln sind gültig für

Turmwände mit (r/t)< 160,

Öffnungswinkel δ< 60°,

Öffnungsmaße h₁ / b₁< 3

sowie für Öffnungsrandsteifen,

die mit konstantem Querschnitt um die ganze Öffnung laufen,

deren Querschnittsfläche mindestens einem Drittel der Öffnungsfehlfläche entspricht,

deren Querschnitt an den Öffnungslängsrändern mittig zur Wandmittelfläche angeordnet ist (siehe Bild 6c) und

deren Querschnittsteile die grenz (b/t)-Werte nach DIN 18800-1:1990-11, Tabelle 15, einhalten.

Bild 6: Öffnungen in der Wand von Stahlrohrtürmen

12.3 Scherbeanspruchte Schraubenverbindungen

Schraubenverbindungen bei Anschlüssen und Stößen von Bauteilen des Haupttragwerkes müssen als Scher-Lochleibungs-Passverbindungen (SLP, SLVP) oder als gleitfest planmäßig vorgespannte Verbindungen (GV, GVP) ausgeführt werden.

Bei SLP- und SLVP-Verbindungen sind für die gelochten Bauteile und die Schrauben die Nachweise nach den Abschnitten 10.1.2 und 10.1.4 zu führen. Bei Passverbindungen mit feuerverzinkten Bauteilen sind spezielle Korrosionsschutzmaßnahmen zu treffen.

Bei GV- und GVP-Verbindungen ist nachzuweisen, dass im Grenzzustand der Tragsicherheit die maximale auf eine Schraube in einer Scherfuge entfallene Kraft die Grenzgleitkraft nach Gleichung (11) nicht überschreitet:

Dabei ist:

Außerdem sind die Nachweise der Tragsicherheit für die gelochten Bauteile und die Schrauben hinsichtlich Abscheren und Lochleibung zu führen.

ANMERKUNG:

Durch diese Nachweise gilt der Nachweis der Ermüdungssicherheit als erbracht.

13 Wiederkehrende Prüfungen

13.1 Allgemeines

Wiederkehrende Prüfungen sind in regelmäßigen Intervallen durch Sachverständige an Maschine und Rotorblättern und auch an der Turmkonstruktion durchzuführen. Die Prüfintervalle hierfür ergeben sich aus den gutachterlichen Stellungnahmen zur Maschine (siehe Abschnitt 3 ). Sie betragen höchstens 2 Jahre, dürfen jedoch auf vier Jahre verlängert werden, wenn durch von der Herstellerfirma autorisierte Sachkundige eine laufende (mindestens jährliche) Überwachung und Wartung der Windenergieanlage durchgeführt wird.

13.2 Umfang der Wiederkehrenden Prüfung

Die Maschine einschließlich der elektrotechnischen Einrichtungen des Betriebsführungs- und Sicherheitssystems sowie der Rotorblätter ist im Hinblick auf einen mängelfreien Zustand zu untersuchen. Dabei müssen die Prüfungen nach den Vorgaben in dem begutachteten Wartungspflichtenbuch und ggf. weiteren Auflagen in den übrigen Gutachten durchgeführt werden (siehe Abschnitt 3 ).

Es ist sicherzustellen, dass die sicherheitsrelevanten Grenzwerte entsprechend den begutachteten Ausführungsunterlagen eingehalten werden.

Für den Turm ist mindestens eine Sichtprüfung durchzuführen, wobei die einzelnen Bauteile aus unmittelbarer Nähe zu untersuchen und die zu untersuchenden Stellen nach Erfordernis zu reinigen bzw. freizulegen sind.

Es ist zu prüfen, ob die Turmkonstruktion im Hinblick auf die Standsicherheit Schäden (z.B. Korrosion, Risse in den tragenden Stahl- bzw. Betonkonstruktionen) und unzulässige Veränderungen gegenüber der genehmigten Ausführung (z.B. bezüglich der Vorspannung der Schrauben, der zulässigen Schiefstellung, der erforderlichen Erdauflast auf dem Fundament) aufweist.

Bei planmäßig vorgespannten Schrauben ist mindestens eine Sicht- und Lockerheitskontrolle durchzuführen.

13.3 Unterlagen der zu prüfenden Windenergieanlage

Für die Wiederkehrende Prüfung sind mindestens die folgenden Unterlagen einzusehen:

• Wartungspflichtenbuch
• Prüfberichte der bautechnischen Unterlagen für Turm und Gründung
• Maschinengutachten
• Auflagen im Lastgutachten
• Auflagen im Bodengutachten
• Baugenehmigungsunterlagen
• Bedienungsanleitung
• Inbetriebnahmeprotokoll
• Berichte der früheren Wiederkehrenden Prüfungen und der Überwachungen und Wartungen
• Dokumentation von Änderungen und ggf. Reparaturen an der Anlage und ggf. Genehmigungen

13.4 Maßnahmen

13.4.1 Reparaturen

Für die vom Sachverständigen festgestellten Mängel ist ein Zeitrahmen für eine fachgerechte Reparatur vorzugeben.

Die Reparatur muss vom Hersteller der Windenergieanlage, von einer vom Hersteller autorisierten oder von einer auf diesem Gebiet spezialisierten Fachfirma, die über alle notwendigen Kenntnisse, Unterlagen und Hilfsmittel verfügt, durchgeführt werden.

13.4.2 Außerbetriebnahme und Wiederinbetriebnahme

Bei Mängeln, die die Standsicherheit der Windenergieanlage ganz oder teilweise gefährden oder durch die unmittelbare Gefahren von der Maschine und den Rotorblättern ausgehen können, ist die Anlage unverzüglich außer Betrieb zu setzen.

Die Wiederinbetriebnahme nach Beseitigung der Mängel setzt die Freigabe durch den Sachverständigen voraus.

13.5 Dokumentation

Das Ergebnis der Wiederkehrenden Prüfung ist in einem Bericht festzuhalten, der mindestens die folgenden Informationen enthalten muss:

• Prüfender Sachverständiger
• Hersteller, Typ und Seriennummer der Windenergieanlage sowie der Hauptbestandteile (Rotorblätter, Getriebe, Generator, Turm)
• Standort und Betreiber der Windenergieanlage
• Gesamtbetriebsstunden
• Windgeschwindigkeit und Temperatur am Tag der Prüfung
• Anwesende bei der Prüfung
• Beschreibung des Prüfungsumfanges
• Prüfergebnis und ggf. Auflagen

Über durchgeführte Reparaturen aufgrund von standsicherheitsrelevanten Auflagen ist ein Bericht anzufertigen.

Diese Dokumentation ist vom Betreiber über die gesamte Nutzungsdauer der Windenergieanlage aufzubewahren.

.

Der Einfluss erhöhter Turbulenzen in der Nachlaufströmung während des Betriebes benachbarter, im Abstand a; von der betrachteten Anlage stehender Windenergieanlagen i, darf beim Nachweis der Ermüdungssicherheit durch eine effektive Turbulenzintensität l_eff berücksichtigt werden.

Mit s_i = a_i/ D, wobei für D der jeweils größere Rotordurchmesser einzusetzen ist, gilt für den Fall, dass min s_i> 10 :

für den Fall, dass min s_i < 10 :

(A.2)

Dabei ist:

(A.3)

Einflüsse durch die Nachlaufströmung von Windenergieanlagen, die durch weitere Anlagen verdeckt sind, brauchen nicht berücksichtigt zu werden. So sind z. B von den in einer Reihe angeordneten Anlagen nur die beiden unmittelbar benachbarten Anlagen zu berücksichtigen.

Bei einer Windparkanordnung ist die Anzahl n der bei der Ermittlung von l_eff zu berücksichtigenden benachbarten Windenergieanlagen Tabelle A.1 zu entnehmen (siehe auch Bild A.1).

Tabelle A.1: Anzahl der zu berücksichtigenden Anlagen bei Windparkanordnung

Bild A.1: Zu berücksichtigende benachbarte Anlagen bei Windparkanordnung mit mehr als 2 Reihen

Innerhalb größerer Windparks können Windenergieanlagen Turbulenzen erzeugen, die zu einer Erhöhung der Grundturbulenz führen. Daher ist, wenn

• die Anzahl der Windenergieanlagen zwischen der betrachteten Anlage und der äußeren Ecke des Windparks mehr als 5 beträgt, oder
• der Abstand zwischen den Reihen senkrecht zur Hauptwindrichtung weniger als 3 D, wobei D der Rotordurchmesser ist, beträgt,
  
  die Standardabweichung σ &verbar;₁der resultierenden Umgebungsturbulenz ist wie folgt anzunehmen:

(A.4)

Dabei ist:

		(A.5)
sr, sf	die auf den größten Rotordurchmesser bezogenen dimensionslosen Abstände innerhalb einer Reihe bzw. zwischen den Reihen
CT	Schubbeiwert des Rotors, bezogen auf die umschriebene Rotorfläche

In den oben angegebenen Gleichungen wird von einer gleichmäßigen Windrichtungsverteilung ausgegangen. Für andere Verteilungen können die Gleichungen entsprechend angepasst werden.

.

Dieser Anhang entfällt mit der Herausgabe der Folgeausgabe von DIN 1055-4, Fassung August 1986.

B.1 Allgemeines

Die resultierende Windlast W_i Abschnitt i der vom Wind getroffenen Fläche ermittelt sich zu

Dabei ist

Der aerodynamische Kraftbeiwert c_fi und die zugehörige Bezugsfläche A_i sind DIN 1055-4:1986-08 zu entnehmen. Für Bauteilformen, die in dieser Norm nicht enthalten sind, dürfen die Werte dem anerkannten, auf Windkanalversuchen beruhenden Schrifttum entnommen oder durch Versuche im Windkanal ermittelt werden.

Der Staudruck q(z) in der Höhe z über Gelände ergibt sich wie folgt aus der maßgebenden Windgeschwindigkeit

Dabei ist

Die Windgeschwindigkeit in der Höhe z über Gelände ist wie folgt zu ermitteln:

Dabei ist

B.2 Windbedingungen

Die Referenzgeschwindigkeit v_ref, das ist die Windgeschwindigkeit des 50-Jahres Windes in 10 m Höhe, ist für die vier Windzonen (Staudruckzonen) nach DIN 4131:1991-11, Anhang A, in Tabelle B.1, Spalte 2 angegeben.

Der Geländerauigkeitsexponent ist hierfür mit α = 0,16 anzunehmen.

Der Bezugswert der 50-Jahres-Bö in 10 m Höhe, v_e50(10), ist für die vier Windzonen (Staudruckzonen) nach DIN 4131:1991-11, Anhang A, in Tabelle B.1, Spalte 3 angegeben.

Der Geländerauigkeitsexponent ist hierfür mit Α = 0,11 anzunehmen.

Tabelle B.1: Referenzgeschwindigkeit v_ref = v_m50(10) und Bezugswert der 50-Jahres-Bö Ve50(10) in m/s

Die Werte der Tabelle B.1 für Zone I gelten nur für Standorte mit Geländehöhen bis zu 800 m über NN.

In exponierten Lagen, z.B. auf Erhebungen, kann sich die Windgeschwindigkeit erhöhen. Sofern keine genaueren Untersuchungen durchgeführt werden,

• darf eine Erhöhung der Windgeschwindigkeit unberücksichtigt bleiben, wenn tan Φ< 0,3 und h/H> 6
• ist die Windgeschwindigkeit in jeder Höhe über Gelände um 10% zu erhöhen, wenn tan Φ< 0,3 und 6> h/H> 2

Bezeichnungen siehe Bild B.1.

Für die Untersuchung der Montagezustände darf der Staudruck, der sich aus den Windgeschwindigkeiten des 50-Jahres-Windes oder der 50-Jahres-Bö ergibt, in Abhängigkeit von der Dauer dieses Zustandes nach Tabelle B.2 reduziert werden.

Tabelle B.2: Reduzierte Staudrücke für die Untersuchung der Montagezustände

Bild B.1: Erläuterungen zum Einfluss exponierter Lagen auf die Windgeschwindigkeit

B.3 Böreaktionsfaktor zur Berücksichtigung der Schwingungswirkung infolge Erregung durch Windböen

Das im Folgenden angegebene Verfahren zur Ermittlung des Böreaktionsfaktors G gilt für vertikale Kragsysteme unter Berücksichtigung der Grundschwingung. Der Böreaktionsfaktor ist auf die der mittleren Windgeschwindigkeit (10-Min-Mittelwert) zugehörige Windlast bezogen. Er berücksichtigt sowohl die Turbulenz des Windes (Böigkeit) als auch die dynamische Bauwerksreaktion.

Das hier angegebene Berechnungsverfahren basiert auf dem Verfahren nach E DIN 1055-4. Es wurde für die Türme von Windenergieanlagen unter Berücksichtigung folgender Annahmen vereinfacht:

• Für die Schlankheit h/b gilt: 10< h/b< 30
• Für die Turmhöhe gilt h< 300m
• Für den Standort gilt nicht Geländekategorie III oder IV

Sind diese Vorgaben nicht erfüllt, ist der Böreaktionsfaktor nach (Norm-Entwurf) DIN 1055-4, Ausgabe März 2001 zu berechnen.

Das Integrallängenmaß der Turbulenz wird mit L_i = 200m angenommen. Der Böreaktionsfaktor G kann anhand Gleichung (B.4) berechnet werden.

(B.4)

Dabei ist

Die Turbulenzintensität berechnet sich nach Gleichung (B.5) folgendermaßen:

Dabei ist

Der Spitzenfaktor g ist nach Gleichung (B.6) wie folgt definiert:

(B.6)

Dabei ist

Der Erwartungswert der Frequenz der Böenreaktion berechnet sich nach Gleichung (B.7) wie folgt:

(B.7)

Dabei ist

Der Böengrundanteil der Böenreaktion, Q₀₂, ist nach Gleichung (B.8) wie folgt definiert:

Der Resonanzanteil der Antwort infolge der Böenreaktion, R_x², ist nach Gleichung (B.9) wie folgt definiert:

Dabei ist

Die dimensionslose spektrale Dichtefunktion der Windgeschwindigkeit berechnet sich nach Gleichung (B.10) wie folgt:

Dabei ist

Die aerodynamische Übertragungsfunktion Rh für die Grundschwingungsform mit gleichsinnigem Vorzeichen (gleichgerichtete Verformung) wird wie folgt berechnet:

B.4 Wirbelerregte Querschwingungen

Die durch wirbelerregte Schwingungen rechtwinklig zur Windrichtung hervorgerufenen Beanspruchungen bei Türmen mit kreisförmigen oder annähernd kreisförmigen Querschnitten sind nach dem in DIN 4131:1991-11 oder in DIN 4133:1991-11 jeweils im Anhang a angegebenen Verfahren zu ermitteln.

________________
1) In der Regel wird die tatsächliche Lebensdauer größer als die Entwurfslebensdauer sein.

2) In DIN EN 61400-1 wird hierfür der Begriff "Bemessungsleistung" verwendet.

3) In DIN EN 61400-1 bezeichnet v_ref(Großbuchstabe V) die für die Auslegung der Maschine maßgebende Windgeschwindigkeit des 50-Jahres-Windes in Nabenhöhe

4) In DIN EN 61400-1 wird hierfür der Begriff "Bemessungswindgeschwindigkeit" verwendet.

5) Sofern in dieser Richtlinie nicht anderes bestimmt ist, gelten bis zur Herausgabe einer Folgeausgabe der zur Zeit gültigen Fassung August 1986 von DIN 1055-4 die entsprechenden Regelungen des Anhangs B.

6) Bis zur Herausgabe einer Folgeausgabe der zur Zeit gültigen Fassung August 1986 von DIN 1055-4 gelten die entsprechenden Regelungen des Anhangs B.

7) Bis zur Herausgabe einer Folgeausgabe der zur Zeit gültigen Fassung August 1986 von DIN 1055-4 gelten die entsprechenden Regelungen des Anhangs B.

8) Für typenberechnungen kann als sinnvoller Wert für diese Einwirkung eine Setzungsdifferenz zwischen den Außenkanten des Fundamentes von 40 mm oder eine Schiefstellung des Turmes von 3 mm/m angenommen werden. Im Einzelfall ist die Richtigkeit dieser Annahme durch ein Bodengutachten zu bestätigen.

9) Bis zur Herausgabe einer Folgeausgabe der zur Zeit gültigen Fassung August 1986 von DIN 1055-4 gilt hierfür DIN 1055-4: 1986-08, 2.1

10) Der jeweils angegebene Abschnitt von DIN EN 61400-1 gilt auch für die zusätzlichen Einwirkungskombinationen der entsprechenden Betriebsbedingung

11) Zusätzlich zu DIN EN 61400-1 zu berücksichtigende Einwirkungskombinationen

12) Windbedingungen nach DIN 1055-4. Bis zur Herausgabe einer Folgeausgabe der zur Zeit gültigen Fassung August 1986 von DIN 1055-4 gelten die entsprechenden Regelungen des Anhangs B.

13) Ausnahme siehe z.B. Abschnitt 12.1

14) Bis zur Herausgabe einer Folgeausgabe der zur Zeit gültigen Fassung August 1986 von DIN 1055-4 gilt hierfür die entsprechende Regelung des Anhangs B.

15) Bis zur Herausgabe einer Folgeausgabe der zur Zeit gültigen Fassung August 1986 von DIN 1055-4 gilt hierfür DIN 1055-4: 1986-08, 2.1

16) Bis zur Herausgabe einer Folgeausgabe der zur Zeit gültigen Fassung August 1986 von DIN 1055-4 können die Berechnungen nach Angaben in der einschlägigen Fachliteratur durchgeführt werden.

17) Hierfür wird anstelle der Beanspruchungskollektive ggf. die vollständige Markow- oder Rainflow-Matrix benötigt.

18) Petersen, Christian: "Stahlbau - Grundlagen der Berechnung und baulichen Ausbildung von Stahlbauten", Verlag Vieweg & Sohn, Braunschweig, Wiesbaden,1993

19) Kerbfallklassen nach DIN V ENV 1993-1-1

__________________
Alle Zitate von DIN EN 61400-1 beziehen sich auf folgende Version: DIN EN 61400-1: 2004.

ENDE