| 1 | Art und (Nenn-)Abmessungen der Kugelschale |
| 2 | Werkstoff | Herstellungsverfahren (gepreßt/gedreht) |
| 3 | Berechnungswanddicke | Sb = (gemessen)
Sb = Se ⋅ 1,15 (gepreßt)
Sb = Se ⋅ l,05, Sb
> Se + l mm
(Böden nach DIN)
Sb = Se (gedreht) | Sb |
mm |
| 4 | innerer Durchmesser (bei äußerem Ø dj = da -2⋅ Sb) | di |
mm |
| 5 | größter Ausschnittdurchmesser | dAi |
mm |
| 6 | Verhältnis der Halbachsen bei elliptischen Ausschnitten | αψ |
- |
| 7 | Betriebsüberdruck | p4 |
N/mm2 |
| 8 | minimaler Zyklusdruck | (für Kaltstart  = 0) | |
N/mm2 |
| 9 | maximaler Zyklusdruck |  | N/mm2 |
| 10 | minimale Zyklustemperatur |  |
°C |
| 11 | maximale Zyklustemperatur |  |
°C |
| 12 | maßgeb. Zyklustemperatur | ϑ* = 0,75 ·+ 0,25 · | ϑ* |
°C |
| 13 | Anfahrgeschwindigkeit bei Anfahrbeginn, quasistationär gerechnet bei (positiv) | ϑϑ1 |
K/min |
| 13a | Temperaturdifferenz bei Anfahrbeginn, bei (negativ) | Δϑ1 |
K |
| 14 | Abfahrgeschwindigkeit bei Abfahrbeginn, quasistationär gerechnet bei
(für γ = 0 wird ϑϑ2 = 0, sonst negativ) | ϑϑ2 |
K/mm |
| 14a | Temperaturdifferenz bei Abfahrbeginn bei
(für γ = 0 wird Δϑ2 = 0, sonst positiv) | Δϑ2 |
K |
| 15 | Elastizitätsmodul | (bei ϑ*) | Eϑ |
N/mm2 |
| 16 | (Mindest-)Warmstreckgrenze | (bei ϑ*) |  0,2/ϑ |
N/mm2 |
| 17 | differentieller Wärmeausdehnungskoeffizient | (bei ϑ*) | βLϑ |
1/K |
| 18 | Temperaturleitfähigkeit | (bei ϑ*) | aϑ |
mm2/min |
| 19 | (Mindest-) Zugfestigkeit | (bei Raumtemperatur) | B |
N/mm2 |
| 20 | | = 1,0 (wenn s < 355 N/mm2)
= 1,2 (355 < s < 600 N/mm2)
= 1,4 (wenn s > 600 N/mm2) | f3 |
- |
| 21 |  | W |
mm2 K |
| Zeilen 22-24 sind nur bei Vorgabe vϑ in Zeile 13 und 14 erforderlich |
| 22 | u0 = 1 + 2 ⋅ sb
/di | u0 | - |
| 23 |  | aus Diagramm entnehmen oder maschinell rechnen | ΦK | - |
| 24 | V= aϑ /(ΦK⋅ sb2) | V |
1/min |
| 25 | Formfaktor Lochrand
αm = 2,0 für nicht drucktragende, durchgesteckte Stutzen
αm = 2,5 für aufgesetzte und durchgesteckte Stutzen, wenn sb /di > 0,04 ist
αm = 2,9 bei anderen Bauarten und wenn sb /di < 0,04 ist |
αm | - |
| 26 |
| αψ = | ⌈
｛
⌊ | 1 bei radialen Abzweigen,
Verhältnis große Halbachse/kleine Halbachse bei elliptischen Ausschnitten
und bei schrägen Stutzen |
| |
|
αψ | - |
| 27 | H = αm ⋅ αψ ⋅dm / (4× sb2) | H |
- |
| 28 | σip = H ⋅ p4 | σ ip4 |
N/mm2 |
| 29 |  ip= H ⋅ | ip |
N/mm2 |
| 30 | ip = H ⋅ | ip |
N/mm2 |
| 31 |  | σiϑ1 |
N/mm2 |
| 32 |  | σιϑ2 |
N/mm2 |
| 33 | i = ip + σiϑ1 * | i |
N/mm2 |
| 34 | i = ip + σiϑ2 * | i |
N/mm2 |
| 35 | Δσi = i - i | Δσi |
N/mm2 |
| 36 |  | wenn Δσ i > 2 ⋅0,2/ϑ | 2σa |
N/mm2 |
 | wenn Δσ i < 2 ⋅0,2/ϑ |
| 37 | Anriß-Lastwechselzahl  für 2σa bei ϑ* nach Bild 8 TRD 301 Anl. 1 | | - |
| 38 | zulässige Anzahl der Zyklen | nur Kaltstart: n < (/5)
Lastkollektiv:
ni wählen; Σ(ni/)
< 0,5 | n |
- |
| 39 | S1 = σ ip4 - 600 | S1 |
N/mm2 |
| 40 | S2 = σ ip4 + 200 | S2 |
N/mm2 |
| 41 | Bei wasserberührten Teilen müssen noch zusätzlich erfüllt sein:
S1 < i S2
> i |
|
*) Siehe hierzu die Bemerkungen unter Abschnitt 5.2.2 der Anlage 1 zur TRD 301 |
